Příčiny a prevence smršťovací deformace ocelových objímek

Příčiny a prevence smršťovací deformace ocelových objímek

Toho je dosaženo použitím odnímatelných vnitřních podpěr pece, aniž by se změnil vnitřní průměr.+Koncová tepelná izolace/Kombinací tepelné rovnováhy a regulace drsnosti povrchu (střední část je opatřena tenkou vrstvou nástřiku h-BN) lze trvalé smrštění střední části stabilně snížit o přibližně 50 % až 70 % a zároveň výrazně zlepšit zachování kruhovitosti.

1.Pozadí a problémy

Typický případ: Ocelová cívka je dlouhá 2350 mm a obsahuje soustředně navinutou cívku z hliníkové fólie (šířka 1600 mm, hmotnost válce přibližně 15 tun). Po ohřátí.../Po cyklu žíhání je vnější průměr střední části obvykle menší než průměr obou konců, čímž se snižuje zaoblenost, což vede ke kratší životnosti a ovlivňuje kvalitu výrobku.

2.Proč se střední část více smršťuje? (Klíčový mechanismus)

Střední část má vyšší teplotu a delší dobu trvání: konec rychle odvádí teplo, zatímco střední část zůstává na vysoké teplotě po dlouhou dobu, což materiál změkčuje a usnadňuje jeho deformaci pod tlakem.

nesoulad tepelné roztažnosti+Tření → Radiální tlak: Hliník se roztahuje více než ocel; prokluzování je omezeno, což způsobuje stlačení cívky dovnitř, přičemž vrcholová hodnota se objevuje poblíž střední polohy.

Konstrukčně pružnější: Tuhost volné části uprostřed rozpětí je nejnižší a brzy se eliptizuje a přechází z elastické deformace do nevratné kontrakci.

3.Rychlý autotest

Tvrdost uprostřed je nižší než na obou koncích.

Za podmínek ohřevu bez zatížení (bez použití spirál) je smrštění zanedbatelné nebo výrazně snížené.

Situace je závažnější v dusíkové atmosféře (tenký oxidový film, vysoké tření, omezené kluzné vlastnosti).

Vnější průměr střední části se s každým cyklem zmenšuje; průměr koncové části se mění jen málo.

4.Celková strategie (beze změny vnitřního průměru)

5.Užitečné možnosti a parametry

5.1 Odnímatelná podpěra pece (pouze pro použití v peci; po vyjmutí pece ji prosím odstraňte.)

Délka krytí: ≥1600 mm, plus 50–100 mm na každé straně (celkem 1700–1800 mm).

Tahová síla a kontaktní tlak: radiální roztažnostnadýmání0,2–0,5 mmCílový kontaktní tlak: 5–10 MPa; házení: ≤0,05 mm.

Materiál/Povrch: Těleso z legované oceli: povrch odolný proti opotřebení + vysokoteplotní tuhé mazivo (h-BN/MoS₂). Bez cívek.

Postup použití: Vložte před ohřevem/Rozbalit → Teplo/namočit/Ochlazení → Ochlaďte na <150 °C a vyjměte.

Očekávané snížení: přibližně 40 % až 70 % (v závislosti na teplotě)/(Zvýšené stability je dosaženo překrytím rozděleného řízení).

5.2 Izolace konců + rovnoměrná regulace teploty (povinný požadavek).

Cíl: Axiální teplotní rozdíl ΔT (sekce cívky - konec) ≤ 30–40 °C; Teplotní rozdíl ve směru tloušťky ΔT ≤ 40–60 °C.

Zkušební metoda: Postup: Použijte keramickou vláknitou desku o tloušťce 25–50 mm s kovovou reflexní vrstvou v koncové oblasti; zahřívejte rychlostí 2–4 °C/min./Chlazení; nechte 10–20 minut zahřívat, než dosáhnete cílové teploty.

Monitorování: Koncový bod/střední/Terminální termočlánek; pokud ΔT překročí limit, je nutná kalibrace.

Očekávané snížení: přibližně o 15 % až 30 %.

5.3 Povrchové rozdělení + přidání tenké vrstvy h-BN do mezilehlé části (pro snížení maximální hodnoty extruzního tlaku v mezilehlé části).

Střední část (šířka: 1200–1600 mm): Ra 12–15 μm, Rpk≈2 μm; povrch je pokryt tenkou vrstvou 5–15 μm vysoce čistého h-BN s teplotní odolností přes 900℃.

Oba konce (každý 200–300 mm): Ra 20–25 mikronů, Rpk 3–4 mikrony, což zajišťuje přilnavost a zabraňuje celkovému prokluzování.

Kluzná úprava: Upřednostněte rozšíření pásma s vysokým Rpk nebo mírné zvýšení Ra na koncích; ve střední oblasti udržujte nízké tření.

Očekávané snížení:o15 %–25 %(existovatN₂ Atmosféra(Uprostřed je to ještě patrnější).

5.4Volitelná vylepšení: Interní/Vnější válce pece/Sedlo

V nenavíjecí oblasti vně okraje bubnu mohou být uspořádány dvě tepelně odolné napínací kola./Sedlo se používá k rozložení zatížení, čímž se snižuje ohybový moment a eliptika ve středním rozpětí.

Očekávané snížení o přibližně10 %na20 %。

5,5Dlouhodobá modernizace: (vnitřní průměr zůstává nezměněn)

Tloušťka stěnyz30milimetry se zvětšily na35Milimetry mohou zlepšit stabilitu a snížit rychlost tečení při vysokých teplotách; s5.1–5.3zápasVhodné k použití.

Je nutné posoudit dopad zvýšené hmotnosti a prodloužené doby ohřevu na dobu cyklu a spotřebu energie.

5.6Fáze ve stroji: Optimalizace napínacího tlaku teleskopického bubnu

Při zajištění dostatečné přenosové kapacity krouticího momentu se dodržuje „minimální nezbytný tlak“ (bezpečnost).součinitel1.3–1,5）Pro snížení vnitřního napětí.

Doporučuje se použít „točivý moment“-tlak-Kalibrační metoda „skluzu“ se používá ke generování křivek dat o výkonu v terénu.

6. Plán rychlé implementace

7.SOPchtítbod

7.1Odnímatelná vnitřní podpěra pece

Zaškrtnout → Vložit a zarovnat → Rozbalit na nastavenou pozici（≈6–8 MPa）→topení/Ponechat/Udržujte tlak během chlazení → Po ochlazeníexistovat150°CpodleSnižte tlak → Demontujte a zkontrolujte.

Každý100–200Kontrolujte jednou za hodinu; provozní chyba ≤0,05 mm。

7.2Izolace a impregnace koncovek

přepážka()25–50Milimetrová keramická vláknitá deska+Pevně ​​upevněte reflexní kovový povrch; zahřejte/Rychlost chlazenípro2–4°C/minDoba namáčenípro10–20bodHodiny; ΔTPro kalibraci se používají alarmy.

7.3Povrchové dělení a H-BN

Mezivrstva：12. den–15 mm，Rpk≈2 mm +tenká vrstvah-BNStříkání, vytvrzování za nízkých teplot; Konec:Den 20–25 mm，Rpk 3–4 mm

8.Přijetí a monitorování

podpora

Pošta:guangwei@gwspool.com

Společnost: Guangwei Precision Technology Co., Ltd.

Obsah